由于優(yōu)良的耐腐蝕性、耐磨性和其它性能以及電鍍法無(wú)可比擬的均鍍能力等方面的特點(diǎn)，化學(xué)鍍鎳磷非晶態(tài)合金在工業(yè)生產(chǎn)領(lǐng)域被廣泛地應用。但是，由于化學(xué)鍍鎳磷合金特殊的加工工藝過(guò)程和鍍層性能，迄今為止，人們不僅對鎳磷合金鍍層的反應沉積過(guò)程了解不甚清楚，同時(shí)對影響鎳磷合金鍍層性能的諸多因素也考察不夠。

  目前石油工業(yè)對鎳磷合金鍍層的應用抱有濃厚的興趣，尤其希望將其應用到油田集輸管道，波紋簧代替手工生產(chǎn) 中國工業(yè)未來(lái)前景可期。而集輸管道應用化學(xué)鍍鎳磷合金技術(shù)的難點(diǎn)，鎳磷合金鍍層的對波紋簧性能的對比。焊接過(guò)程對鎳磷合金鍍層的耐腐蝕性能有何種影響？焊口處會(huì )不會(huì )形成陽(yáng)極區或電偶對而加速腐蝕？焊縫區的溫度分布及其對鎳磷合金鍍層組織結構的影響是極為復雜的［1］。因此，深入了解焊接過(guò)程中的溫度和時(shí)間組合條件對鎳磷合金鍍層性能的影響很有必要。本文通過(guò)短時(shí)間熱處理的方式模擬焊接熱影響區中各點(diǎn)的情況，研究鎳磷合金鍍層性能的變化規律。

  對不同條件下熱處理后的鎳磷合金鍍層進(jìn)行了動(dòng)電位極化曲線(xiàn)的測量。圖4分別是3個(gè)典型溫度和不同時(shí)間熱處理條件下的極化曲線(xiàn)。表2是根據動(dòng)電位極化曲線(xiàn)，由PAR公司M352腐蝕電化學(xué)分析軟件計算得到的相應的電化學(xué)參數。由圖4可見(jiàn)，短時(shí)間熱處理后，鎳磷合金鍍層沒(méi)有表現出明顯的鈍化趨勢。與鍍態(tài)相比，隨著(zhù)電位的升高，熱處理后鍍層的陽(yáng)極溶解電流表現出較為復雜的變化關(guān)系。圖5表示了短時(shí)間熱處理后，鎳磷合金鍍層的腐蝕電位（Ecorr）和腐蝕電流（Icorr）隨溫度的變化關(guān)系。從這些試驗結果可以看到，經(jīng)400℃熱處理，鍍層的腐蝕電位隨保溫時(shí)間的延長(cháng)而降低，但腐蝕電流、陽(yáng)極溶解電流均小于鍍態(tài)鍍層的腐蝕電流和陽(yáng)極溶解電流。溫度達到700℃，腐蝕電位進(jìn)一步降低，而腐蝕電流則反而減少；10s、30s熱處理后的陽(yáng)極溶解電流高于鍍態(tài)鍍層，鎳磷合金鍍層的對波紋簧性能的對比。在1000℃，腐蝕電位出現正移趨勢，腐蝕電流則達到小；而陽(yáng)極溶解電流只有在延長(cháng)熱處理時(shí)間（60s）才能小于鍍態(tài)鍍層的陽(yáng)極溶解電流。腐蝕電位隨熱處理溫度的升高和時(shí)間延長(cháng)而負移的原因在于：由于鍍層表面發(fā)生了氧化，并且發(fā)生部分晶化，原有非晶態(tài)所具有的化學(xué)成分的均勻性和電化學(xué)均勻性受到了破壞，出現了晶粒、 晶界，而Ni3P相是更具陽(yáng)極性、電位更負的成分，因此其腐蝕電位負移。但是，在高溫條件下，空氣中的氧與鎳磷合金鍍層表面相互作用而發(fā)生鎳的氧化，熱處理就使得鎳磷合金鍍層表面形成了鎳的氧化物。鎳磷合金鍍層的對波紋簧性能的對比、封孔等作用，因此，腐蝕電流均較鍍態(tài)鍍層為低。在1000℃條件下，鎳的氧化速度更快，因而在鎳磷合金鍍層表面形成了較為致密、完整的鎳的氧化物，使其腐蝕電位反而升高、腐蝕電流大幅度降低。從電化學(xué)阻抗譜的測量結果來(lái)看，短時(shí)間熱處理后鎳磷合金鍍層表現出較大的阻抗值，如表2所示，與動(dòng)電位極化曲線(xiàn)的測量結果基本一致。